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塑性铰概念及出铰顺序
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苏州国际财富广场结构设计
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苏州国际财富广场由两座超高层塔楼组成，主体结构采用圆钢管混凝土钢框架-钢筋混凝土核心筒结构体系，塔楼屋面以上构筑物灯箱采用钢框架支撑结构体系。建筑平面东北角内收，该处角柱缺失导致外框不封闭，底部数层南侧楼板内收形成跨越数层的跃层柱，削弱了外框刚度。本资料介绍了主体结构的总体设计，对削弱框架采取合理的加强措施，提高关键构件的抗震性能，分析表明结构能达到预定的性能目标。对结构设计中的一些关键问题进行分析论证，如邻近建筑的风干扰问题、外框不封闭、跃层柱设计、地震剪力分配、屋顶构筑物灯箱设计等。 抗震缝设置 框架-核心筒结构体
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温州鹿城广场超高层住宅结构设计
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本资料主要介绍了一栋建造在IV类场地上的超限高层公寓式住宅的结构设计过程。针对不同的超限情况，结合概念设计和具体计算结果，在结构布置、抗震构造及计算分析等方面采取了相应的技术措施，保证结构的各项指标满足规范要求。 主楼结构平面布置图 型钢柱截面图 结构整体计算结果 结构空间计算结果
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广州合银广场结构设计
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关键词： 广州合银广场结构设计
钢筋混凝土环梁节点
钢管混凝土柱
广州合银广场结构设计［提要］ 介绍合银广场的计算分析与设计，并着重说明了结构加强层、结构弹塑性地震反应、钢管混凝土柱框架节点———钢筋混凝土环梁节点在本工程中的应用。从中可了解整个工程设计的特点、构思和创新情况，可供类似工程设计时参考。 ［关键词］ 加强层 钢桁架 弹塑性分析 钢管混凝土柱 钢筋混凝土环梁节点 工程概况 合银广场坐落在广州环市东路与淘金路交汇处东南侧，地下 B 层，地面以上 56 层，屋顶塔楼 4层，总建筑面积 13万余m2 。地下室底板面标高 -16.3m ，五十六层大屋面标高207.8m，塔楼面标高为 220.6m 。地下室为停车场
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大连开发区万达广场结构设计及几个问题的初探
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关键词： 大连万达广场
抗震性能设计
万达广场结构设计
大连开发区万达广场结构设计及几个问题的初探提 要大连开发区万达广场甲级写字楼高度 175.95 m，现浇钢筋混凝土框架—核心筒结构，为 B 级超限高层建筑，对其进行抗震设计时发现剪重比、层间位移角、嵌固端等关键抗震指标的控制问题，提出：对一般超限高层及普通高层建筑剪重比的控制指标要求，同时进行弹塑性静力或动力时程计算复核；对一般超限高层及普通高层建筑层间位移角的控制要求；嵌固部位的判别采用等效剪切刚度比过为严格，或可改为采用等效侧向刚度比判别。 关键词 剪重比；嵌固端；层间位移角；弹塑性静力或动力时程计算 工程概况 大连开发区万达广场位于辽宁省大连市经
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框架核心筒结构苏州国际财富广场结构设计论文
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框架核心筒结构苏州国际财富广场结构设计论文提要：苏州国际财富广场由两座超高层塔楼组成，主体结构采用圆钢管混凝土钢框架-钢筋混凝土核心筒结构体系，塔楼屋面以上构筑物灯箱采用钢框架支撑结构体系。建筑平面东北角内收，该处角柱缺失导致外框不封闭，底部数层南侧楼板内收形成跨越数层的跃层柱，削弱了外框刚度。本文介绍了主体结构的总体设计，对削弱框架采取合理的加强措施，提高关键构件的抗震性能，分析表明结构能达到预定的性能目标。对结构设计中的一些关键问题进行分析论证，如邻近建筑的风干扰问题、外框不封闭、跃层柱设计、地震剪力分配、屋顶构筑物灯箱设计等。 关键词：超高层，框架-核心筒，性能化设计，外框不封
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型钢混凝土框架—钢混剪力墙混合结构时代广场结构设计
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型钢混凝土框架—钢混剪力墙混合结构时代广场结构设计摘 要：黄金时代广场西地块 A 座项目房屋高度 206.6m，采用型钢混凝土框架—钢筋混凝土剪力墙混合结构，底部外框柱分叉，属于高度和结构规则性均超限的高层建筑。根据建筑造型和使用净高等要求进行结构选型，提出有针对性的结构抗震性能目标和抗震措施。结构整体弹性分析、弹塑性时程分析和节点有限元分析结果表明，结构满足规范和抗震性能目标要求。结构方案和设计方法可供同类项目参考。 关键词：超高层建筑，抗震性能设计，混合结构，分叉柱 目录： 1 工程概况 2 结构体系 3 超限性能 4 计算分析
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圣和圣广场三期超限高层结构设计
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本资料针对圣和圣广场三期大底盘地下室上的4栋超限高层，介绍了该超限高层建筑结构设计的若干问题，分析了该建筑结构基本指标以及针对结果采取的加强措施，同时考虑了结构的优化设计内容，为同类工程提供参考。 抗震性能目标 多遇地震下的主要结果 地下室平面图 地下室抗震等级
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日月光广场二期超限高层结构设计
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日月光广场二期超限高层结构设计 黄强 1 ，卞国强，钱震江 (上海建科建筑设计院有限公司；上海 200032) 摘 要 ： 本文针对日月光广场二期 2 栋超限高层，介绍了该超限高层建筑的建筑特点，针对超限采取了相应的加强措施，采用2种软件多角度的分析了该类结构的受力特点并进行结构分析，为同类工程提供参考。 关键词 ： 超限高层; 平面不规则; 梁拖柱转换; 弹塑性分析 工程概述 项目基地位于上海市黄浦区肇嘉浜路18号地块，项目总用地面积21100平方米，总建筑面积156258平方米，其中地上计容建筑面积82290平方米，地
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济南黄金时代广场A座超限高层结构设计
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关键词： 济南黄金时代广场
超限高层结构设计
济南黄金时代广场 A 座超限高层结构设计 江洋 1 ，常莹莹，周文静，王媛媛，刘扬，郭子阳，孙珂 （北京市建筑设计研究院有限公司，北京 100045） 摘 要：黄金时代广场西地块 A 座项目房屋高度 206.6m，采用型钢混凝土框架—钢筋混凝土剪力墙混合结构，底部外框柱分叉，属于高度和结构规则性均超限的高层建筑。根据建筑造型和使用净高等要求进行结构选型，提出有针对性的结构抗震性能目标和抗震措施。结构整体弹性分析、弹塑性时程分析和节点有限元分析结果表明，结构满足规范和抗震性能目标要求。结构方案和设计方法可供同类项目参考。 关键词：超高层建筑，抗震性能设计，
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南华沈阳中环广场超高层建筑结构设计论文
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关键词： 南华沈阳中环广场
弹性时程分析
静力弹塑性分析
超高层建筑结构设计
南华沈阳中环广场超高层建筑结构设计摘 要：沈阳中环广场南区项目位于沈阳市大东区，项目由整体地下室和 A 座住宅塔楼（高度 158.95 米）、B 座住宅塔楼（高度 158.5 米）、C 座公寓塔楼（高度 163.9 米）及地上多层裙房组成。地下室为整体不设缝满铺地下室，平面尺寸为 208 米×70 米。地上塔楼部分采用剪力墙结构，高度超限。针对三栋塔楼利用YJK 和 MIDAS 两种程序进行小震作用下的弹性计算和弹性时程分析，并对关键构件进行了补充计算，最后进行罕遇地震作用下的静力弹塑性计算分析。结合抗震设防专项审查意见，提出了该工程的抗震加强措施，通过结构设计的优化控制了结构自重和经济性，为
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无锡苏宁广场超限高层结构设计
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关键词： 无锡苏宁广场
超限高层结构设计
型钢混凝土柱
无锡苏宁广场超限高层结构设计 贾 锋， 朱旭荣 (江苏省建筑设计研究院有限公司，南京 210029) ［摘要］ 无锡苏宁广场项目由南、北两座超高层塔楼，以及平面布置特别不规则的商业裙楼构成。着重介绍了工程的体系特点，基于性能的抗震设计原则和方法，风洞试验结果分析和应用，整体计算结果，动力弹塑性分析结果，以及针对工程中的薄弱环节所采取的相应对策和措施。 ［关键词］ 超限高层; 高宽比; 加强层; 计算分析 工程概况 无锡苏宁广场项目位于无锡城区繁华地段，中山路和人民路交叉路口。工程由南、北两座塔楼、商业裙房及 4 层地下室组成(图 1)
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鄂尔多斯国泰商务广场超限高层结构设计与分析
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鄂尔多斯国泰商务广场超限高层结构设计与分析［摘要］ 鄂尔多斯国泰商务广场由 6 栋高层和 3 座大底盘裙房组成，其中两栋为地上 57 层的超限钢-混凝土混合结构，结构高度接近 240m。工程采用了底部带斜撑转换的型钢混凝土外框筒-钢筋混凝土核心筒的结构体系，未设置结构加强层。介绍了工程的特点和结构体系的选择，针对结构的超限情况提出相关的抗震措施。采用 SATWE和 ETABS 有限元分析与设计软件进行了小震和中震的弹性计算，采用 ABAQUS 软件进行了大震动力弹塑性时程分析进行验证。重点介绍了斜撑转换结构的设计思路和计算方法，此外，设计还对转换斜撑节点进行了细致的有限元分析。分析结果显示，工
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海控国际广场续建超高层结构设计
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关键词： 海控国际广场
超高层结构设计
三角形斜撑转换
海控国际广场续建超高层结构设计 盛平 徐福江 柯长华 摘要：概述了海控国际广场的工程概况、结构现状和检测结果，介绍了超高层结构的主要结构体系，给出了计算的主要结果。进行了时程分析和静力弹塑性分析，研究了结构的抗震性能。介绍了结构续建的主要加固形式和主要节点作法，采用三角形斜撑转换形式，使转换构件在大震下保持弹性，改善了结构的抗震性能。 关键词：超高层建筑，抗震性能，剪力传递，三角形斜撑转换 工程概况 海控国际广场位于海南省海口市金贸区，北临琼州海峡。原设计中，该建筑地下3层，地t上48层，地面以上总高180m。标准层平面呈41m×4
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凯晨广场多塔连体结构设计研究（PDF、6页）
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凯晨广场多塔连体结构设计研究 [提要] 凯晨广场为三塔连体结构,设计中从概念入手,对一般三塔连体结构的振型参与系数进行理论分析, 了解连体部位在地震作用下的反应规律, 合理选择连体与主体部分的连接方式。通过提高连体与主体连接部位抗震等级,采取特殊构造措施等方法,加强连体部位与主体结构的连接。最后通过静力弹塑性分析, 研究了结构在罕遇地震下结构的性能。结果表明,通过采用适度的加强措施, 在其他构件均已出现塑性铰的情况下,连接部位依然可以保持弹性。 [关键词] 连体结构 振型参与系数 附加偏心距 静力弹塑性分析 层 3~ 5结构平面
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青岛地铁汇泉广场站3号出入口结构设计（145页）
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城市地下轨道交通已成为城市交通的重要模式，城市地铁在城市交通运输中也起到了越来越重要的作用。自1863年伦敦建成世界上第一条地下铁道,迄今地铁建设已积累了130余年的经验与理论成果，在地铁隧道设计与施工方面的技术水平越来越成熟。我国地铁建设事业起步较晚。改革开放以来,随着国民经济的不断发展,我国的城市化进程也在逐步加快。经济的发展,人们生活水平的提高,城市规模的扩大,城市人口的急剧增加,城市交通面临着严峻的局势，就在这时，地铁建设才越来越多的进入到人们的视野里。 本设计为青岛市地铁3号线汇泉广场站3号出入口结构设计，运用荷载-结构法进行隧道衬砌结构力学计算，利用规范规定、工程类比、理
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武汉保利广场混合减震连体高层结构设计
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关键词： 武汉保利广场
连体高层结构设计
大跨连体复杂高层建筑
武汉保利广场混合减震连体高层结构设计［摘要］武汉保利广场是由两栋高度不同的塔体组成的高位大跨连体复杂高层建筑，塔楼均采用“圆钢管混凝土柱+H 型钢梁或钢桁架+钢筋混凝土核心筒”结构，连接体采用钢桁架结构。由于超高层核心筒完全偏置在一侧，为减小及控制扭转振动，除两端加密柱外，还设置了非线性粘滞阻尼器。在 42.5m 大跨连体主桁架中部，斜腹杆采用屈曲约束支撑（BRB），以使在大震下连体中部可以上下错动耗能，减小主体结构的扭转。动力弹塑性分析及振动台模型对比试验表明，粘滞阻尼器及 BRB 减震效果明显。另外，还介绍了大厅 42.5m×55.9m 单层索网幕墙设计及 4 层地下室 “隔水-排水”抗浮
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上海保利广场框架—双核芯筒结构设计论文
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关键词： 框架双核心筒结构
上海保利广场
上海保利广场框架—双核芯筒结构设计［摘 要］上海保利广场为 B 级高度超限高层办公楼，地上 30 层，建筑高度 134 m，采用框架—双核芯筒结构体系。塔楼西侧在 24 层收进，立面不规则。采用 SATWE、PMSAP、ETABS 程序对结构进行了多遇地震作用下的反应谱计算和动力时程补充计算，中震弹性复核，并进行了罕遇地震作用下的静力弹塑性分析。结果表明，结构抗震性能良好，体系安全可行。最后，详细阐述了为了满足建筑功能要求而采取的双核芯筒抗侧力构件、钢管混凝土叠合柱、搭接柱转换这几项关键技术问题，希望能为类似的工程设计提供借鉴。 ［关键词］超限高层;静力弹塑性分析;双核芯筒抗侧力体系
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蚌埠绿地中央广场超高层框架-核心筒结构设计论文
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关键词： 蚌埠绿地中央广场
框架一核心筒
结构抗震性能化设计
超高层结构设计
蚌埠绿地中央广场超高层框架-核心筒结构设计摘 要：蚌埠绿地中央广场办公楼结构高度179．50m：结构形式为框架一核心筒，属于超限高层。对该超高层进行各种地震水准作用下的计算分析表明，普通框架一核心筒的结构体系能满足7度区180m结构设计要求；通过对结构抗震性能化设计，确保整个结构满足预定的抗震设防目标。 关键词：性能化设计；超高层结构；框架一核心筒 工程概况 蚌埠绿地中央广场项目，地处安徽省蚌埠市区东部，东接龙子湖风景名胜区，向西与主城区相望：项目由两栋超高层办公楼以及各自的三层商业裙房和整体地下车库组成，总建筑面积约17 X l(Pm2。双塔塔楼地上40层，其中
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杭州来福士广场超高层塔楼框架核心筒结构设计研究论文
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关键词： 框架核心筒结构
超高层结构设计
杭州来福士广场超高层塔楼结构设计研究摘 要 杭州来福士广场项目位于杭州市中心区 , 主楼为超高层塔楼 , 地下 3 层 , 地上 60 层 , 总高度250 m 。总结了该塔楼的结构设计要点 , 包括地震动参数及风荷载取值、结构选型与结构整体分析概况 ,重点分析了在竖向荷载作用下斜柱的水平变形及斜柱与核心筒之间楼板的应力状态。结果表明 , 在超高层建筑中 , 风荷载将会超过地震荷载作用 , 成为结构设计的水平控制荷载 ; 倾斜程度较大的斜柱在竖向荷载下会产生水平位移 , 该位移可能对楼板产生不利影响 , 需通过局部加强措施保证结构的安全性。 关键词 超高层塔楼 , 地震作用 ,
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横琴保利国际广场工程结构设计
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关键词： 横琴保利国际广场设计
保利国际广场结构设计
越层剪力墙设计
无梁楼盖边跨设计
横琴保利国际广场工程结构设计摘 要：从设计角度出发，详细介绍了横琴保利国际广场一期工程在基础形式选型、楼盖形式选型、无梁楼盖边跨设计、越层剪力墙设计等结构设计过程中面临的一些设计难题及处理方法，供相关同行参考。 关键词：基础选型；楼盖选型；无梁楼盖边跨设计 目录： 1 工程概况 2 基础形式选型及软基处理 3 楼盖形式选型 4 无梁楼盖边跨设计 5 越层剪力墙设计 6 结语 工程概况 横琴保利国际广场工程（地块 2）位于珠海市横琴新区琴朗道东侧、琴德路南侧、琴飞道西侧、琴政路北侧，用地面积共 1
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